光学ガラス vs プラスチック：熱ドリフトとモールドIndex Drop

Q: 光学設計における「アサーマル化（Athermalization）」とは何ですか？

レンズ材料のdn/dT・膨張係数と鏡筒金属の熱伸縮を相殺させ、全温度域で焦点を維持する設計技術です。

Q: Index Drop（屈折率低下）はなぜ発生するのですか？

成型時の急速冷却によってガラス構造の密度緩和が不完全な状態で固定化され、屈折率が0.002〜0.006低下します。

Q: 低Tgモールドガラスは通常の光学ガラスと比べて耐環境性に差がありますか？

一部のガラス種は耐候性が低いため、高耐久なARコーティングを施して耐湿性や耐酸性を担保します。

光学ガラスとプラスチックの熱光学特性

04 11月 2026 光学ガラスとプラスチックの熱光学特性

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Posted by Ken Fan Published Oct 22, 2026 Updated Oct 22, 2026

光学システムの温度安定性は、熱サイクル下での材料の複合的な物理挙動に依存します。25℃の常温環境下で収差が理想的に補正されていても、極端な温度変化によって焦点位置がずれ、スポット径が急激に拡大することがあります。温度変化に対する信頼性を評価するには、屈折率温度係数（ $d n / d T$ ）と線膨張係数（CTE, $α$ ）を連立して考慮する必要があります。

本稿は、IADIY 光機電 JDM 技術特集：大口径非球面光学エンジニアリング三部作の第2部として、材料物理、アサーマル設計、および精密ガラスモールド成型における熱光学現象に焦点を当てます。

要点まとめ：なぜ車載カメラやLiDAR光学系ではプラスチックではなくガラスが選ばれるのか？ PMMAなどの光学プラスチックは、熱光学係数（ $d n / d T$ ）が光学ガラスに比べて約27倍大きく、符号も負になります。さらに線膨張係数も一桁大きいため、広温度範囲（-40℃〜+85℃）における熱屈折力ドリフト率は両者で約300倍もの差が生じます。焦点距離25.4mmのレンズにおいて、125℃の温度変化が生じた場合、PMMAの焦点移動量は0.85mmに達するのに対し、モールドガラスはわずか2.7μmに抑えられます。これにより、複雑で高コストなアクティブ無熱化（アサーマル）機構を完全に排除できます。

【IADIY 大口径非球面光学エンジニアリング三部作】目次

第1部： 【幾何収差編】収差理論における非球面の役割：ザイデル収差の補正限界と絞り配置
第2部（本稿）： 光学ガラス vs プラスチック：dn/dT、焦点熱ドリフトとモールド用ガラスの実際
第3部： 【極限製造編】精密ガラスモールド (PGM) の公差限界：IADIY Ø80mm 大口径量産と精密切断

1. 広温度環境における熱安定性：dn/dT と CTE の連立解析

温度変化による結像面のずれを評価する場合、屈折率温度係数（ $d n / d T$ ）のみを考慮するのでは不十分です。熱膨張（CTE, $α$ ）によって曲率半径や肉厚も同時に変化するためです。空気中における単一薄肉レンズの熱屈折力ドリフト率（Thermal Power Drift Rate）は、以下の理論式で表されます：

(1/\phi) \cdot (d\phi/dT) \approx [ (dn/dT) / (n - 1) ] - \alpha

代表的な低Tgモールド光学ガラス（OHARA L-BAL42）と主要な光学プラスチック（PMMA）を、車載規格温度（-40℃〜+85℃、温度差 $Δ T = 125 ℃$ ）で比較した工学的検証結果は以下の通りです：

物理パラメータ	OHARA L-BAL42（モールドガラス）	PMMA（光学プラスチック）	設計への影響
屈折率 ( $n_{d}$ )	1.58313	約 1.49	高屈折率により曲率とサグ量を抑制可能。
dn/dT (対空気)	+3.7 × 10⁻⁶ / K	約 -1.0 × 10⁻⁴ / K	プラスチックの温度係数はガラスの約27倍で負の値。
線膨張係数 ( $α$ )	7.2 × 10⁻⁶ / K	約 6.5 × 10⁻⁵ / K	プラスチックは熱膨張が一桁大きい。
熱屈折力ドリフト率	約 -0.85 × 10⁻⁶ / K	約 -2.7 × 10⁻⁴ / K	総合的なドリフト量に約300倍の差が発生！
-40℃ → +85℃ 屈折力変化	約 -0.01%	約 -3.4%	プラスチックは温度変化で深刻なピント崩れを起こす。

焦点距離25.4mmのレンズの場合、温度差125℃においてPMMAの焦点位置は0.85mm移動するのに対し、モールドガラスはわずか2.7μmの移動に留まります。自動運転用センサ（-40℃〜105℃）や長距離LiDARの受光光学系においてガラス非球面レンズが不可欠とされるのは、この極めて高い熱安定性によってアサーマル構造を簡素化できるためです。

2. モールド用ガラス（Low-Tg Glass）の選定限界と制約

ガラスは環境安定性に優れていますが、精密ガラスモールド（PGM）成型ではカタログ上のすべてのガラス種を無条件に成型できるわけではありません：

金型寿命と酸化防止： ガラスのプレス成型は、ガラス転移点（ $T_{g}$ ）以上の過冷却液体域で行われます。超硬合金（WC）や炭化ケイ素（SiC）金型の高温酸化と劣化を防ぐため、各ガラスメーカーは $T_{g} < 550 ℃$ の低Tgガラス（L-BAL42, $T_{g} = 502 ℃$ など）を開発しています。
異常分散ガラスのトレードオフ： N-BK7などの一般ガラス（ $T_{g} = 557 ℃$ ）は成型温度が685℃を超え、金型への熱負荷が過大になります。また、異常部分分散ガラスは熱膨張が高く脆いため、超高性能アポクロマートレンズの特定の硝材については、従来の研磨研削加工との併用を検討する必要があります。

3. 光学設計の重要知識：成型後屈折率低下（Index Drop）

精密ガラスモールド成型時における高温ガラスの冷却速度（約1,000〜10,000 K/h）は、ガラス原板メーカーが屈折率カタログ値を決定する精密アニール時の冷却速度（約1〜5 K/h）よりも遥かに高速です。

冷却速度の急激な上昇によってガラス内部の構造緩和が不完全となり、屈折率低下（Index Drop）が発生します：

屈折率 ( $n_{d}$ ) の低下： 成型品の実際の屈折率は、カタログ基準値に対して通常0.002〜0.006低下し、アッベ数（ $V_{d}$ ）も連動して変動します。
内部屈折率勾配： 大口径レンズや肉厚レンズの成型冷却時に内部の径方向温度勾配が大きい場合、屈折率分布の乱れや残留複屈折応力が発生します。

設計上の鉄則： 量産用金型の製作前に、光学設計モデル（Zemax / Code V）はカタログ標準値ではなく、成型後の実効屈折率（Annealed Drop Index）をあらかじめ設定して再最適化を行う必要があります。

特集シリーズ完結編予告

モールドガラス材料の選定と熱特性の確認後、Ø60mm〜Ø80mmクラスの超大口径非球面ガラスレンズにおいて、熱応力を制御し高歩留まりで量産するにはどうすべきでしょうか。第3部をご覧ください：
【極限製造編】精密ガラスモールド (PGM) の公差限界：IADIY Ø80mm 大口径量産と精密切断

4. よくある質問 (FAQ)

光学設計における「アサーマル化（Athermalization）」とは何ですか？+

正負のレンズ材料（dn/dTおよびCTE）を最適に組み合わせ、温度変化による光学系の焦点移動量と、鏡筒構造部材（アルミニウムやステンレス）の熱伸縮量を相互に相殺させることで、全動作温度範囲においてピント位置を安定させる設計手法です。

Index Drop（屈折率低下）はなぜ発生するのですか？+

ガラスモールド成型の急冷プロセスにより、原子配列が十分に緻密化する前に凍結されるためです。成型品の密度が精密アニールされた素材より低くなり、屈折率がカタログ公称値から0.002〜0.006低下します。

低Tgモールドガラスは通常の光学ガラスと比べて耐環境性に差がありますか？+

転移点を下げるためにアルカリ成分等を添加した一部の低Tgガラスは、N-BK7などの高硬度ガラスに比べて耐水性や耐酸性がやや劣る場合があります。屋外や高湿環境で使用される場合は、表面に高耐久性の誘電体ARコーティングを成膜して湿気を遮断します。

5. IADIY JDM 光学材料・熱光学エンジニアリング

過酷な環境下で動作する光学モジュール開発において、材料選定は最終性能の8割を決定付けます。IADIYのJDM（共同開発製造）チームは、材料物理と熱シミュレーションに関する豊富な知見を提供します：

広温度範囲パッシブアサーマル設計： レンズ素材の $d n / d T$ 、CTE、および鏡筒部材の伸縮を連立解析し、外部補正機構なしでピントを維持する高信頼性鏡筒を設計。
低Tgモールド硝材データベース： OHARA、SCHOTT、CDGM、HOYAなどの低Tgガラスから、金型寿命、素材コスト、色分散特性を最適化した硝材を選定。
実測Index Dropの事前補正： 成型時の屈折率低下データを光学設計初期段階でモデル化し、試作時の焦点ずれトラブルを未然に防止。

車載カメラ、LiDAR、産業用センサの光学材料選定やアサーマル設計でお困りですか？ IADIYにご相談ください。

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